Razlike u karakteristikama očvršćivanja nodularnog gvožđa

Općenito govoreći, odljevci od nodularnog liva imaju mnogo veću sklonost skupljanju i poroznosti od odljevaka od sivog željeza. Sprječavanje nedostataka skupljanja često je vrlo težak problem u projektiranju procesa. S tim u vezi, iskustvo sažeto iz stvarne proizvodnje vrlo je nedosljedno i svako ima svoje mišljenje: neki ljudi misle da treba slijediti princip sekvencijalnog učvršćivanja i staviti veliki uspon u krajnju poziciju učvršćivanja kako bi se nadopunio volumen nastalo tokom procesa skrućivanja lijevanja. Skupljanje; Neki ljudi misle da je za nodularne dijelove od lijevanog željeza potrebni samo mali usponi, a ponekad se zvučni odljevci mogu proizvesti i bez uspona.

Da bi se povećala stopa proizvodnje procesa, a da se pritom osigura kvaliteta odljevaka, nije dovoljno kontrolirati kemijski sastav lijevanog željeza. Na temelju razumijevanja karakteristika skrućivanja duktilnog željeza, potrebno je učinkovito kontrolirati taljenje, sferoidizaciju, inokulaciju i obradu lijevanog željeza. U cijelom procesu izlijevanja potrebno je učinkovito kontrolirati krutost kalupa.

1. Karakteristike učvršćivanja nodularnog gvožđa

Većina nodularnog lijeva korištenog u stvarnoj proizvodnji bliska je eutektičkom sastavu. Odljevci s debelim zidovima koriste hipoeutektički sastav, a odljevi s tankim stijenkama koriste hipereutektički sastav, ali nisu daleko od eutektičkog sastava.

Za duktilno željezo s eutektičkim i hipereutektičkim komponentama male se grafitne kuglice prvo talože iz tekuće faze tijekom eutektičkog skrućivanja. Čak i za nodularno lijevano željezo s hipoeutektičkim sastavom, zbog povećanja stupnja prehlađenja rastaljenog gvožđa nakon sferoidizacije i inokulacije, male grafitne kuglice će se prvo taložiti na temperaturi znatno višoj od ravnotežne temperature eutektičkog prijelaza. Prva serija malih grafitnih sfera formirana je na temperaturama od 1300 ° C ili više.

U kasnijem procesu skrućivanja, s padom temperature, neke od prvih malih grafitnih sfera rastu, a neke se ponovno rastvaraju u rastopljenom željezu, a nove grafitne kugle će se također taložiti. Taloženje i rast grafitnih sfera provode se u širokom temperaturnom rasponu.

Kad grafitna kugla poraste, sadržaj ugljika u rastopljenom željezu oko nje opada, a oko grafitne kugle formira se austenitna ljuska koja okružuje grafitnu kuglu. Vrijeme formiranja austenitne kore povezano je sa brzinom hlađenja odljevka u kalupu: brzina hlađenja je velika, a ugljik u rastopljenom željezu nema vremena za ravnomjernu difuziju, a austenitna kora nastaje ranije; brzina hlađenja je niska, što je korisno za brzinu hlađenja u rastopljenom željezu. Ugljik se ravnomjerno raspršuje, a austenitna kora nastaje kasnije.

Prije nego što se formira ljuska od austenita, grafitna kugla direktno dolazi u kontakt sa rastopljenim gvožđem sa visokim sadržajem ugljenika, a ugljenik u rastopljenom gvožđu lako se difunduje u grafitnu kuglu, tako da grafitna kugla raste. Nakon formiranja ljuske austenita, ometa se difuzija ugljika u rastopljenom željezu do grafitnih kuglica, a brzina rasta grafitnih kuglica naglo opada. Budući da je latentna toplina kristalizacije koja se oslobađa pri taloženju grafita iz rastopljenog željeza velika, oko 3600 J/g, latentna toplina kristalizacije koja se oslobađa pri taloženju austenita iz rastopljenog željeza je manja, oko 200 J/g, tvoreći austenitnu ljusku oko grafitna kugla Rast grafitnih kuglica je ometen, što će značajno usporiti oslobađanje latentne topline pri kristalizaciji. U tim uvjetima, napredak eutektičkog učvršćivanja ovisi o daljnjem snižavanju temperature za stvaranje novih kristalnih jezgri. Stoga se eutektička transformacija sferoidnog grafitnog lijevanog željeza mora dovršiti u relativno velikom temperaturnom rasponu, a raspon temperature skrućivanja je dva puta ili više od onog u sivom lijevu, koji ima tipične karakteristike pastastog učvršćivanja.

Ukratko, karakteristike skrućivanja nodularnog liva uglavnom imaju sljedeće aspekte.

1. Širok raspon temperatura skrućivanja

Prema dijagramu ravnoteže legure željeza i ugljika, raspon temperature skrućivanja nije širok blizu eutektičkog sastava. U stvari, nakon sferoidizacije i inokulacijskog tretmana rastaljenog gvožđa, proces skrućivanja daleko odstupa od ravnotežnih uslova. Na oko 150 ° C iznad temperature eutektičkog prijelaza (1150 ° C), grafitne sfere počinju se taložiti, a temperatura na kojoj se eutektički prijelaz ponovno završava može biti oko 50 ° C niža od ravnotežne temperature eutektičkog prijelaza.

Legura s tako širokim rasponom temperatura skrućivanja očvršćuje se na način očvršćavanja poput paste i teško je postići uzastopno očvršćavanje odljevaka. Stoga, prema principu projektiranja uspona čeličnih odljevaka, plan procesa za uzastopno skrućivanje odljevaka i postavljanje velikog uspona na posljednji učvršćeni vrući spoj nije baš prikladan.

Budući da se grafitne sfere talože na vrlo visokim temperaturama i dolazi do eutektičke transformacije, dvije faze tekućina-čvrsta supstanca koegzistiraju duže vrijeme, a skupljanje tekućine i skupljanje pri skrućivanju događaju se istovremeno tijekom skrućivanja rastopljenog željeza. Zbog toga je nemoguće potpuno nadopuniti skupljanje tekućine kroz rešetkasti sustav i uspon poput čeličnih odljevaka.

2. Taloženje grafita tokom eutektičke transformacije dovodi do proširenja volumena

Blizu temperature eutektike, gustoća austenita je oko 7.3 g/cm3, a gustoća grafita oko 2.15 g/cm3. Tijekom skrućivanja odljevka, taloženje grafita uzrokovat će povećanje volumena sistema. Oko 1% (maseni udio) istaloženog grafita može proizvesti 3.4% volumskog širenja.

Pravilna upotreba ekspanzije grafitizacije u lijevanom željezu može efikasno kompenzirati zapreminsko skupljanje tijekom skrućivanja. Pod određenim uvjetima, odljevci za zvuk mogu se proizvesti bez uspona.

Treba naglasiti da i sivo i nodularno lijevano željezo talože grafit tijekom procesa eutektičke transformacije i podliježu ekspanziji volumena. Međutim, zbog različite morfologije grafita i mehanizma rasta u dva lijeva, učinak širenja grafitacije na performanse lijevanja lijevanog željeza također je vrlo različit.

Za ljuspasti grafit u eutektičkom grozdu sivog lijeva prednost raste vrh koji je u izravnom dodiru s istopljenim željezom. Većina zapreminskog širenja uzrokovanog rastom grafita djeluje na rastopljeno željezo u dodiru s vrhom grafita, što je korisno za njegovo punjenje granama austenita. Jaz između njih čini lijevanje gušćim.

Grafit u nodularnom lijevu izrađen je pod uvjetom da je okružen ljuskom od austenita. Proširenje volumena do kojeg dolazi kad grafitna kugla naraste uglavnom se javlja kroz austenitnu ljusku koja djeluje na susjedne eutektičke grozdove, što može biti istiskivanje, proširuje jaz između eutektičkih grozdova, pa je lako djelovati na stijenke kalupa kalupa kroz eutektičke nakupine, uzrokujući pomicanje zidova plijesni.

3. Ekspanzijom grafitacije tijekom skrućivanja odljevka lako se uzrokuje pomicanje kalupa u zidu

Nodularno liveno gvožđe očvršćava metodom očvršćavanja nalik pasti. Kad se odljevk počne stvrdnjavati, vanjski površinski sloj odljevka na sučelju kalup-metal mnogo je tanji od sivog lijeva i raste sporo. Čak i nakon dužeg vremena, površinski sloj je i dalje jak. Tanka ljuska sa niskom krutošću. Kad dođe do ekspanzije grafita iznutra, vanjska se ljuska može pomaknuti prema van ako nije dovoljno jaka da izdrži silu širenja. Ako je krutost kalupa slaba, doći će do kretanja zida i šupljina će se proširiti. Kao rezultat toga, ne utječe se samo na točnost dimenzija lijevanja, već se skupljanje nakon ekspanzije grafitacije ne može nadopuniti, a nedostaci kao što su šupljina skupljanja i poroznost bit će generirani unutar odljevka.

4. Sadržaj ugljika u eutektičkom austenitu je veći od onog u sivom lijevu

Prema istraživačkom izvještaju kompanije RW Heine u Sjedinjenim Državama, tijekom eutektičkog skrućivanja duktilnog željeza, sadržaj ugljika u austenitu je veći od onog u sivom lijevu.

Kad se eutektika od sivog lijeva učvrsti, grafitne pahuljice u eutektičkom grozdu su u direktnom dodiru i s austenitom i sa rastopljenim željezom s visokim sadržajem ugljika. Ugljik u rastopljenom željezu ne samo da difundira u grafit kroz austenit, već i direktno difundira u grafitne pahuljice, pa je sadržaj ugljika u austenitu na granici rastaljenog željeza i austenita relativno nizak, oko 1.55%.

Kad se nodularno lijevano željezo eutektički učvrsti, grafitne kuglice u eutektičkom grozdu dolaze u kontakt samo s ljuskom austenita, a ne s istopljenim željezom. Kad grafitne kuglice narastu, ugljik u rastopljenom željezu difundira u grafitne kuglice kroz ljusku od austenita. Stoga je sadržaj ugljika u austenitu na granici rastaljenog gvožđa i austenita relativno visok i dostiže oko 2.15%.

Tijekom eutektičkog skrućivanja duktilnog željeza, sadržaj ugljika u austenitu može biti veći. Pod istim uvjetima sadržaja ugljika i silicija, ako se održava ista brzina hlađenja, količina istaloženog grafita bit će manja. Stoga će, kada se eutektika učvrsti, zapreminsko skupljanje biti nešto veće od onog kod sivog lijeva. Ovo je također jedan od razloga zašto su nodularni odljevci od željeza skloniji skupljanju i poroznosti. Održavanje niske brzine hlađenja tokom procesa skrućivanja faktor je pogodan za analizu punjenja grafita.

Pod uvjetima koji mogu učiniti dovoljnu grafitaciju, sadržaj ugljika u eutektičkom austenitu (to jest najveća topljivost ugljika u čvrstom stanju u austenitu) povezan je sa sadržajem silicija u lijevanom željezu i općenito se može izračunati prema sljedećoj formuli.

Maksimalna topljivost ugljika u čvrstom stanju u austenitu CE = 2.045－0.178 Si

2. Promjena volumena tijekom skrućivanja odljevaka od nodularnog liva

Od trenutka ulijevanja rastopljenog željeza u kalup, do kraja eutektičkog skrućivanja i potpunog skrućivanja odljevaka, lijevano željezo u šupljini će se podvrgnuti skupljanju tekućine, ekspanziji volumena uzrokovanoj taloženjem primarnog grafita i skrućivanju. skupljanje uzrokovano taloženjem eutektičkog austenita, Nekoliko promjena volumena, poput proširenja volumena uzrokovanog taloženjem eutektičkog grafita. Kako bi se olakšao opis promjene volumena tijekom skrućivanja duktilnog željeza, potrebno je pozvati se na pojednostavljeni fazni dijagram prikazan na Sl. 2.

1. Skupljanje rastopljenog gvožđa u tečnom stanju

Nakon što istopljeno željezo uđe u kalup, volumen se smanjuje kako se temperatura smanjuje. Količina skupljanja rastopljenog gvožđa u tečnom stanju će varirati zbog njegovog hemijskog sastava i uslova obrade, ali se to obično zanemaruje. Općenito se uzima u obzir zapreminsko skupljanje od 1.5% za svaki pad temperature od 100 ° C. Temperaturni raspon u kojem dolazi do skupljanja tekućine izračunava se na osnovu pada s temperature lijevanja na ravnotežnu eutektičku prijelaznu temperaturu (1150 ° C). Kada se dijelovi od nodularnog liva izliju na nekoliko različitih temperatura izlijevanja, skupljanje tekućine prikazano je u tablici 1.

Tablica 1 Skupljanje tekućine od odljevaka od nodularnog liva pri izlijevanju na različitim temperaturama

2. Proširenje volumena uzrokovano taloženjem primarnog grafita

Iako će hipoeutektičko sferoidno grafitno lijevano željezo taložiti male grafitne kugle iznad temperature likvidusa, količina je vrlo mala i obično zanemariva.

Kao što je ranije spomenuto, svaki 1% (maseni udio) taloženog grafita može proizvesti zapreminsko proširenje od 3.4%. Stoga je zapreminsko širenje uzrokovano taloženjem primarnog grafita jednako 3.4G.

Tablica 2 prikazuje zapreminsko širenje uzrokovano taloženjem primarnog grafita iz nekoliko nodularnih lijeva s različitim sadržajem ugljika i silicija.

Iako taloženi primarni grafit može nadoknaditi skupljanje tekućine tijekom skrućivanja lijevanog željeza, za odljevke s debljinom stijenke veće od 40 mm vjerojatno će se pojaviti defekti poput uključivanja grafita ili grafita. U ovom slučaju posebnu pažnju treba posvetiti kontroli sadržaja ugljika i silicija.

Tablica 2 Proširenje volumena uzrokovano taloženjem primarnog grafita u nekoliko nodularnih lijeva

• Sadržaj ugljika u lijevanom željezu (%): 3.6/3.5/3.6/3.7/3.6/3.7/3.8
• Sadržaj silicija u lijevanom željezu (%): 2.2/2.4/2.4/2.4/2.6/2.6/2.6
• Sadržaj eutektičkog ugljika CC (%)/3.54/3.47/3.47/3.47/3.40/3.40/3.40
• Količina oborina primarnog grafita G početno (%)/0.06/0.03/0.13/0.24/0.21/0.31/0.41
• Proširenje volumena uzrokovano taloženjem primarnog grafita (%): 0.21/0.10/0.44/0.82/0.71/1.05/1.39

3. Zapreminsko skupljanje uzrokovano taloženjem eutektičkog austenita

Za izračunavanje zapreminskog skupljanja uzrokovanog taloženjem eutektičkog austenita, masenog udjela eutektičke tekuće faze (u daljnjem tekstu "količina eutektičke tekuće faze"), količine skupljanja tekućine i eutektičkog austenita taloga iz jedinične eutektike tekuću fazu treba uzeti u obzir Zapreminsko i skrutnjavajuće skupljanje. Proračun skupljanja tekućine opisan je gore. Skupljanje austenita pri skrućivanju taloženog iz eutektičke tekuće faze je općenito 3.5%.

Tablica 3 prikazuje zapreminsko skupljanje uzrokovano taloženjem eutektičkog austenita u nekoliko nodularnih lijeva s različitim sadržajem ugljika i silicija.

Tablica 3 Zapreminsko skupljanje uzrokovano taloženjem eutektičkog austenita u nekoliko nodularnih lijeva

• Sadržaj ugljika u lijevanom željezu (%) 3.6/3.5/3.6/3.7/3.6/3.7/3.8
• Sadržaj silicija u lijevanom željezu (%)/2.2/2.4/2.4/2.4/2.6/2.6/2.6
• Količina eutektičke tekuće faze (%) 99.94/99.97/99.87/99.76/99.79/99.69/99.59
• Količina austenita taloženog u jediničnoj eutektičkoj tekućoj fazi (%) ～ 98.1
• Zapreminsko skupljanje austenita pri izlijevanju na 1400 ℃ (%)/3.30/3.30/3.30/3.30/3.30/3.29/3.29
• Zapreminsko skupljanje austenita pri izlijevanju na 1350 ℃ (%)/3.33/3.33/3.33/3.32/3.32/3.32/3.32
• Zapreminsko skupljanje austenita pri izlijevanju na 1300 ℃ (%) 3.35/3.35/3.35/3.35/3.35/3.34/3.34

Za nekoliko često korištenih nodularnih lijeva, držite temperaturu izlijevanja ispod 1350 ℃. Pod uvjetom da se kalup ne pomjera, proširenje volumena uzrokovano grafitizacijom tijekom skrućivanja odljevka može kompenzirati skupljanje tekućine i skupljanje uslijed stvrdnjavanja. Moguće je proizvesti zvučne odljevke bez postavljanja uspona. Kada je temperatura izlijevanja 1400 ℃, ako je za lijevano željezo odabran veći ekvivalent ugljika, ekspanzija grafita može također nadoknaditi različito zapreminsko skupljanje, ali ova metoda je pogodna samo za odljevke s tankim stijenkama, odljevci debljih zidova su skloni uključivanju grafita i troske Grafitni plutajući nedostaci.

Međutim, podaci navedeni u tablici 5 dobiveni su iz dijagrama ravnoteže, a temelje se na premisi da se „potencijalno taloženi ugljik“ potpuno taloži kristalima grafita tijekom procesa skrućivanja. U stvarnoj proizvodnji, naravno, mora se temeljiti na učinkovitom tretmanu sferoidizacije i inokulacije, a bitna je i dovoljna grafitizacija. Za odljevke s visokim brzinama hlađenja i odljeve s tankim stijenkama, zbog nedovoljne grafitizacije tijekom eutektičkog skrućivanja, ekspanzija volumena uzrokovana taloženjem eutektičkog grafita manja je od gore navedene proračunate vrijednosti, a još uvijek je lako proizvesti nedostatke kao što su šupljine skupljanja i poroznost skupljanja. .

U isto vrijeme, krutost kalupa je također vrlo važan faktor. Ako krutost kalupa za lijevanje nije velika, a do kretanja stijenke dolazi tijekom grafitizacije i širenja, skupljanje nakon ekspanzije ne može se nadopuniti, a pojavit će se nedostaci poput šupljine za skupljanje i poroznosti skupljanja unutar odljevka.

3. Uslovi za realizaciju livenja bez podizanja

Od završetka izlijevanja do kraja skrućivanja dolazi do skupljanja tekućine i skupljanja pri skrućivanju. Štoviše, budući da se duktilno željezo učvršćuje metodom očvršćavanja nalik pasti, teško je u potpunosti nadopuniti skupljanje tekućine sistemom za izlijevanje kako bi se postiglo lijevanje bez uspona. Skupljanje tekućine i skupljanje od skrućivanja lijevanog željeza treba nadoknaditi volumenskim širenjem kada se talože kristali grafita. Za to moraju biti ispunjeni sljedeći uvjeti.

Metalurški kvalitet rastopljenog gvožđa je dobar

U normalnim okolnostima, ugljikov ekvivalent je bolje izabrati 4.3 ili 4.4, a ekvivalent ugljika može se na odgovarajući način povećati za odljevke s tankim stijenkama. Da bi se povećala količina istaloženog grafita, ako ekvivalent ugljika ostane isti, povoljnije je povećati sadržaj ugljika nego povećati sadržaj silicija.

Operaciju sferoidizacije treba strogo kontrolirati. Pod uvjetom da se osigura globalizacija grafita, količinu preostalog magnezija treba smanjiti što je više moguće, a maseni udio preostalog magnezija treba držati na oko 0.06%.

Tretman inokulacije bi trebao biti adekvatan. Osim tretmana inokulacije koji se provodi istovremeno sa tretmanom sferoidizacije, trenutnu inokulaciju treba izvesti i tokom izlijevanja. Odlivke s tankim stijenkama najbolje je prethodno inokulirati prije otpuštanja rastopljenog željeza.

Brzina hlađenja tijekom skrućivanja odljevka ne smije biti prevelika

Ako je brzina hlađenja odljevka previsoka, grafit se ne može u potpunosti analizirati tijekom procesa skrućivanja, a ekspanzija grafitiranja nije dovoljna da kompenzira skupljanje lijevanog željeza, pa se lijevanje bez uspona ne može ostvariti.

Ulivanje na niskim temperaturama

Kako bi se smanjilo skupljanje tekućine, temperaturu lijevanja najbolje je kontrolirati ispod 1350 ℃, obično 1320 ± 20 ℃.

Koristeći unutrašnju kapiju u obliku pahuljica

Kako bi se izbjeglo istiskivanje istopljenog gvožđa iz unutrašnjih vrata tokom grafitizacije i ekspanzije, unutrašnja vrata se moraju brzo učvrstiti nakon što se rastopljeno gvožđe napuni kalupom. Stoga, kada se usvoji shema lijevanja bez uspona, treba koristiti tanka i široka unutrašnja vrata. , Omjer širine i debljine je općenito 4 do 5. Prilikom odabira debljine unutrašnje kapije treba uzeti u obzir i temperaturu izlijevanja, a unutarnja vrata ne smiju se učvršćivati ​​tokom procesa izlijevanja.

Poboljšajte krutost kalupa

Kako bi se izbjeglo širenje šupljine tijekom ekspanzije grafitacije, poboljšanje krutosti kalupa jedan je od važnih uvjeta za osiguravanje kvalitete odljevka. Bez obzira na primjenu modeliranja glinenog mokrog pijeska ili različitog samoljepljivog modeliranja pijeska, bez obzira na to koliko se naglasak stavlja na "lupanje čvrste mase", to neće biti pretjerano.

Kod izrade većih odljevaka sa samootvrdnjavajućim pijeskom, na površinu kalupa treba staviti rashladne blokove od željeza ili grafita koji odgovaraju nekim debelim dijelovima na odljevku. Blokovi od hladnog gvožđa i grafita, naravno, imaju efekat hlađenja, ali bi takođe trebali pravilno razumjeti svoju ulogu u poboljšanju krutosti kalupa. U nekim slučajevima, upotreba vatrostalnih opeka umjesto ohlađenih željeznih ili grafitnih blokova čija je glavna funkcija povećati krutost kalupa.

4. Princip postavljanja uspona pri upotrebi kalupa velike krutosti

Kada se koriste različiti postupci samo lijepljenja pijeska, postupci oblikovanja ljuske ili postupci oblikovanja jezgre za proizvodnju dijelova od nodularnog liva, krutost kalupa je relativno visoka, što je prikladno za ekspanziju grafitacije kako bi se dopunilo skupljanje tekućine i skrućivanje liveno gvožde. Ako se pravilno kontrolira, bit će moguće koristiti postupak bez uspona za proizvodnju zvučnih odljevaka. Ako proces koji se ne podiže nije prikladan iz različitih razloga, može se koristiti uski grlo.

Postupak lijevanja bez uspona

U uvjetima velike krutosti kalupa i dobre metalurške kvalitete istopljenog željeza, održavanje brzine hlađenja odljevaka nisko, tako da se grafit može potpuno iskristalizirati, važan je uvjet za ostvarivanje lijevanja bez uspona.

Prema istraživanju Goto i sur., Vrijeme skrućivanja odljevaka od duktilnog željeza je više od 20 minuta, a količina taloga grafita može doseći vrijednost zasićenja.

SI Karsay vjeruje da je: prosječni modul odljevka ne manji od 25 mm jedan je od uvjeta za realizaciju lijevanja bez podizanja. Naime, prosječna debljina stijenki odljevaka od ploča ne smije biti manja od 50 mm.

Mišljenja Gotoa i dr. i Karsay su različiti, a iz analize brzine hlađenja zapravo su isti.

Pod uslovom da je metalurški kvalitet rastopljenog gvožđa dobar (kao što je upotreba tretmana prije inokulacije ili dinamičkog tretmana cijepljenja i druge mjere), neki odljevci sa tankim stijenkama mogu se izliti i bez uspona.

Prilikom usvajanja procesa lijevanja bez uspona, dizajn rešetkastog sistema može se odnositi na sljedeća mišljenja.

(1) O trkaču

Trkač bi trebao biti veći i viši. Uopšteno govoreći, odnos površine poprečnog presjeka mlaznice, površine poprečnog presjeka trkača i površine poprečnog presjeka unutrašnje kapije može biti 4: 8: 3. Odnos visine poprečnog presjeka prema širini klizača može se uzeti kao (1.8 ～ 2): 1.

Na ovaj način, rešetkasti sistem ima bolji efekat nadopunjavanja skupljanja tečnosti odlivaka.

(2) O unutrašnjim vratima

Kako bi se spriječilo da pritisak koji nastaje volumetrijskim širenjem odljevaka u šupljini ne uzrokuje da se istopljeno gvožđe vrati iznutra u sistem za izlijevanje, mora se koristiti unutrašnja kapija tankog oblika, a njena debljina se bira tako da osigurati da se unutrašnja kapija neće spriječiti tokom procesa izlijevanja. Princip je učvršćivanje i učvršćivanje ubrzo nakon punjenja šupljine. Uopšteno govoreći, odnos debljine preseka prema širini unutrašnje kapije može biti 1: 4.

Budući da su unutarnja vrata tanka, a površina poprečnog presjeka mala, kako bi se osiguralo brzo punjenje šupljine, za veće odljeve treba osigurati više unutrašnjih vrata. Na ovaj način dolazi i do izjednačavanja temperature lijevanja i smanjenja žarišta.

2. Koristite uspon s tankim grlom

Ako postoje sljedeće situacije, upotreba sheme lijevanja bez uspona ne može jamčiti kvalitetu odljevaka, možete razmisliti o korištenju uskog grla:

• L Zid odlivka je tanak, a grafitizacija nedovoljna tokom skrućivanja;
• L Na lijevanju postoje razbacani vrući čvorovi, a unutra nisu dopušteni nedostaci skupljanja;
• L Temperatura izlivanja je veća (preko 1350 ℃).

Glavna funkcija uskog grla je da osigura djelomičan dodatak za skupljanje tekućine odljevka, kako bi se dobio odljev bez skupljanja ili poroznosti. Uski grlić povezan s odljevom trebao bi se učvrstiti prije nego se odljevak počne stvrdnjavati kako bi se spriječilo da rastopljeno željezo uđe u dizalo tijekom grafitizacije i ekspanzije. Debljina spoja između grla uspona i odljevka je najmanja, a debljina se postupno povećava na prijelaznom presjeku koji vodi do uspona kako bi se olakšalo nadopunjavanje rastopljenog željeza do odljevaka.

Debljina grla uspona može općenito iznositi 0.4 do 0.6 debljine dijela za ulijevanje odljevka.

Ako je moguće, najbolje je spojiti vodilicu s usponom, a rastopljeno željezo se puni kroz grlo uspona bez unutarnjih vrata.

5. Princip postavljanja uspona pri upotrebi glinenog mokrog pijeska

Čvrstoća glinenog zelenog pješčanog kalupa je loša, a lako je proširiti volumen šupljine zbog pomicanja stijenke kalupa. Na povećanje volumena šupljine utječu mnogi faktori, poput kvalitete pijeska za oblikovanje, kompaktnosti kalupa, temperature izlijevanja i kalupa. Napon statičkog pritiska rastaljenog gvožđa u šupljini itd., Stvarno zapreminsko širenje može biti između 2-8%.

Budući da se zapreminsko širenje šupljine uvelike razlikuje, princip postavljanja uspona je naravno različit ovisno o specifičnoj situaciji.

Tankozidni odljevci

Odljevci s debljinom stijenke manje od 8 mm općenito nemaju očito pomicanje zida, a skupljanje tekućine nakon punjenja rastopljenog željeza kalupom nije preveliko i može se koristiti postupak lijevanja bez uspona. Dizajn rešetkastog sistema može se odnositi na prethodni odjeljak.

Odljevci debljine zida 8-12 mm

Za ovu vrstu odljevaka, ako je debljina stijenke ujednačena i nema velikih žarišta, sve dok se izlijevanje na niskim temperaturama strogo kontrolira, može se koristiti i postupak lijevanja bez uspona.

Ako postoji vrući spoj, a rupe za skupljanje i skupljanje nisu dopuštene iznutra, usko grlo treba postaviti prema veličini vrućeg spoja.

Odljevci sa debljinom zida iznad 12 mm

U proizvodnji takvih odljevaka sa kalupima od glinenog zelenog pijeska, kretanje zida je prilično veliko, te je teže izraditi odljevke bez unutrašnjih nedostataka. Prilikom formuliranja plana procesa, prvo razmislite o korištenju uskog grla i strogo kontrolirajte izlijevanje na niskim temperaturama. Ako ovo rješenje ne može riješiti problem, mora se projektirati poseban uspon.

Za izradu dijelova od nodularnog liva upotrijebite mokri pijesak od gline. Ako želite instalirati usponski vod, najbolje je učiniti sljedeće:

• LA tanka unutrašnja vrata koriste se za učvršćivanje nakon punjenja kalupa. Nakon što se unutrašnja kapija učvrsti, odljev i uspon čine cjelinu, koja nije povezana sa rešetkastim sistemom;
• L Kad se odljevak podvrgne skupljanju tekućine, usponski vod dopunjuje istopljeno željezo do odljevaka;
• L Kada se odljevk grafitira i proširi, rastopljeno željezo otječe do uspona da oslobodi pritisak u šupljini. Smanjite njegov učinak na stijenku kalupa;
• L Kada tijelo za lijevanje podliježe sekundarnom skupljanju nakon grafitizacije i ekspanzije, usponski vod može opskrbljivati ​​lijevanje tekućinom za hranjenje.

Ne čini se komplicirano to reći, ali u stvari, mnogi čimbenici koji utječu moraju se uzeti u obzir pri dizajnu uspona, a do sada nije viđena efikasna specifična shema, niti postoji komplet jednostavan za korištenje podataka. U proizvodnji je potrebno uzeti u obzir kvalitetu odljevka i brzinu prinosa procesa, a često je potrebno istraživati ​​i eksperimentirati.

Molimo zadržite izvor i adresu ovog članka radi ponovnog štampanja: Razlike u karakteristikama očvršćivanja nodularnog gvožđa

Minghe Tvrtka za lijevanje tla posvećeni su proizvodnji i pružaju kvalitetne dijelove i dijelove za lijevanje visokih performansi (opseg dijelova za livenje metala uglavnom uključuje Tankozidno lijevanje,Vruće komore Die Casting,Livenje u hladnoj komori), Okrugla usluga (usluga lijevanja,CNC obrada,Izrada kalupa, Površinska obrada). Bilo koji prilagođeni lijev od aluminija, livenje magnezijumom ili Zamakom / cinkom i drugi odljevci dobrodošli su da nas kontaktirate.

Pod kontrolom ISO9001 i TS 16949, svi procesi se provode kroz stotine naprednih mašina za livenje pod tlakom, 5-osnih mašina i drugih objekata, od blastera do Ultra Sonic mašina za pranje rublja. Minghe ne samo da ima naprednu opremu već ima i profesionalnu opremu tim iskusnih inženjera, rukovatelja i inspektora kako bi ostvarili dizajn kupca.

Ugovorni proizvođač kalupa. Mogućnosti uključuju dijelove za livenje aluminijuma u hladnoj komori od 0.15 lbs. do 6 lbs., brza promjena i obrada. Usluge s dodanom vrijednošću uključuju poliranje, vibriranje, uklanjanje brušenja, miniranje sačmama, farbanje, oblaganje, premazivanje, montaža i obrada alata. Materijali s kojima se radi uključuju legure poput 360, 380, 383 i 413.

Pomoć pri dizajniranju lijevanja cinkom / istovremene inženjerske usluge. Prilagođeni proizvođač preciznih odljevaka od cinka. Mogu se proizvoditi minijaturni odljevci, odljevci za kalupe pod visokim pritiskom, odlivci kalupa sa više klizača, konvencionalni odljevci od kalupa, odljevci za kalupe i neovisni kalupi i odljevci sa šupljinom. Odljevci se mogu izrađivati ​​u dužinama i širinama do 24 in. U toleranciji +/- 0.0005 in.  

ISO 9001: 2015 certificirani proizvođač lijevanog magnezijuma. Mogućnosti uključuju lijevanje magnezijumom pod visokim pritiskom do 200 tona vruće komore i 3000 tona hladne komore, dizajn alata, poliranje, oblikovanje, obrada, farbanje u prahu i tečnostima, puni QA sa CMM mogućnostima , montaža, pakovanje i dostava.

Ovjeren ITAF16949 Dodatna usluga lijevanja uključuje investiranje,livenje peska,Gravitacijsko lijevanje, Casting Lost Foam,Centrifugalno livenje,Vakuumski livenje,Trajno lijevanje kalupa, .Sposobnosti uključuju EDI, inženjersku pomoć, solidno modeliranje i sekundarnu obradu.

Casting Industries Studije slučaja za dijelove za automobile, bicikle, zrakoplove, muzičke instrumente, plovila, optičke uređaje, senzore, modele, elektroničke uređaje, kućišta, satove, mašine, motore, namještaj, nakit, vrpce, telekom, osvjetljenje, medicinske uređaje, fotografske uređaje, Roboti, skulpture, zvučna oprema, sportska oprema, alat, igračke i još mnogo toga. 

Šta vam možemo dalje pomoći?

∇ Idite na početnu stranicu za Kina za lijevanje pod pritiskom

By Proizvođač lijevanja Minghe | Kategorije: Korisni članci |materijal Tagovi: Aluminijsko livenje, Lijevanje cinka, Magnezijum lijevanje, Titanijsko livenje, Lijevanje nehrđajućeg čelika, Lijevanje od mesinga,Lijevanje bronce,Casting Video,Istorija kompanije,Aluminijsko livenje | Komentari isključeni