Tipični nedostaci lijevanja višefaznih kuglica za mljevenje od nodularnog liva

Višefazna brusna kugla od nodularnog liva projektni je proizvod koji je razvila elektromehanička tvornica za popravak i ugradnju, a nadograđena je i originalna niskolegirana kugla za brušenje. Postrojenje za mehaničke i električne popravke ima godišnju proizvodnju od gotovo 10,000 tona ove vrste brusnih kuglica. U stvarnoj proizvodnji, zbog postojanja različitih vrsta defekata, brusne kuglice se koriste u stvarnim radnim uslovima, a često trošenje, neokruženost itd. Utječu na upotrebu kuglica za brušenje. Zbog nepovoljnih čimbenika kvalitete potrebno je analizirati sve vrste nedostataka jedan po jedan i formulirati odgovarajuće metode prevencije koje će voditi proizvodnu praksu.

Uobičajeni nedostaci i karakteristike

Loša sferoidizacija i opadanje sferoidizacije

Loša sferoidizacija znači da tretman sferoidizacije ne zadovoljava zahtjeve nivoa sferoidizacije. Pad sferoidizacije znači da je zaostala količina sferoidirajućih elemenata u brusnoj kugli u kasnijoj fazi lijevanja premala da izazove neuspjeh sferoidizacije. Oboje imaju iste karakteristike kvara.
 
Makroskopske karakteristike: Prijelom odljevaka je srebrnosive boje sa crnim suzamovim mrljama raspoređenim po njemu. Veliki broj i veliki promjer ukazuju na ozbiljan stupanj. Svi su tamno sivi krupni zrnci, što ukazuje na to da uopće nema sferoidizacije.

Metalografska struktura: koncentrirano se distribuira veliki broj debelih ljuspica grafita. Što je veća količina i povećanje omjera površina, to ukazuje da je stupanj ozbiljan, a onaj bez sferoidizacije je ljuskasti grafit.

Uzrok: Sirovo rastopljeno gvožđe sadrži visoku količinu sumpora, a jako oksidovano naelektrisanje sadrži višak de-sferoidizujućih elemenata; zaostali sadržaj magnezija i rijetkih zemalja u rastaljenom željezu nakon obrade je prenizak. Visoko otopljeni kisik u rastopljenom željezu važan je razlog za lošu sferoidizaciju.

Odaberite koks s niskim udjelom sumpora i metal s niskim udjelom sumpora, po potrebi odsumporajte, uklonite hrđu sa starog čelika, po potrebi povećajte količinu rijetkih zemnih elemenata u sferoidirajućem sredstvu i strogo kontrolirajte proces sferoidizacije.

2.2 Šupljina skupljanja i poroznost skupljanja

Značajke i uzroci: Skupljanje nastaje kada temperatura rastopljenog željeza jednom padne i smanji se. Ako atmosferski tlak potopi čvrsti tanki sloj na površini, prikazat će površinske udubine i lokalna udubljenja vrućeg spoja. U suprotnom, plin u rastopljenom željezu će se taložiti u gornju ljusku i skupljati se u glatke tamne skupljajuće rupe na unutrašnjoj stijenci zračnih rupa, koje ponekad komuniciraju s vanjskim svijetom i stvaraju svijetle šupljine. Šupljina za skupljanje, iako je unutrašnja površina glatka, ali je oksidirala. Vrijeme eutektičkog očvršćavanja nodularnog lijeva duže je od vremena sivog lijeva i očvršćava u obliku kaše. Očvršćena ljuska je slabija. Tijekom drugog širenja, ljuska se širi pod djelovanjem sile ekspanzije grafitizacije, koja opušta unutarnji pritisak. Stoga je u drugom postupku skupljanja unutarnji tlak posljednjeg očvrslog vrućeg spoja niži od atmosferskog, a mali rastopljeni bazen odvojen dendritima postaje zona vakuuma. Nakon potpunog skrućivanja postaje gruba rupa ispunjena dendritima. Odnosno, nedostaci skupljanja. Ono što je vidljivo golim okom naziva se makroskopsko skupljanje. Javlja se u ranoj fazi kada se zaostalo rastopljeno željezo u području vrućeg spoja počinje učvršćivati ​​u velikoj količini. Uključuje primarno i sekundarno skupljanje zaostalog rastopljenog željeza, pa je veličina nešto veća, a unutrašnja stjenka puna dendrita, koji su sivi i tamni. Labave rupe ili crne mrlje poput mušica. Ono što je vidljivo pod mikroskopom naziva se mikroskopsko skupljanje. Proizvodi se na kraju sekundarne kontrakcije. Rastopljeno gvožđe u eutektičkoj grupi ili njegovoj grupi ne može se hraniti pod negativnim pritiskom. Nastaje stvrdnjavanjem i skupljanjem, što je uobičajeno u debelim presjecima.

2.3 Potkožni stomati

Morfološke karakteristike: sferne, eliptične ili šuplje glatke rupe na unutrašnjoj stjenci površine lijevanja 2-3 mm ravnomjerno ili u obliku saća, promjera 0.5-3 mm, koje se mogu pronaći nakon toplinske obrade i pjeskarenja, izlaganja ili strojne obrade , mali Ima ih još.

Razlozi za stvaranje: Površinska napetost željezne tekućine koja sadrži magnezij velika je i lako se stvara oksidni film koji ometa ispuštanje taloženog plina i plina koji ulazi u njega, a nastaje zadržavanjem pod kožom. Temperatura formirajućeg filma raste s povećanjem količine zaostalog magnezija, što pojačava njegov ometajući učinak. Delovi sa tankim zidovima (7-20 mm) brzo se hlade i rano formiraju film, što je lako formirati ovaj nedostatak. Izvor plina su uglavnom magnezijeve pare taložene iz rastopljenog gvožđa tokom procesa hlađenja, a rastopljeno gvožđe se kotrlja tokom procesa punjenja. Magnezij u rastopljenom željezu reagira s vlagom pijeska za oblikovanje. Magnezij djeluje kao katalizator koji potiče reakciju između ugljika i vlage pijeska za oblikovanje. Magnezij čini da željezo s povećanom aktivnošću reagira s vlagom. Reakcijom vode, magnezija i karbida pri nastanku razlaganja acetilena može se dobiti vodik. Osim toga, mokro i zahrđalo punjenje peći, vlažni ferosilicij i polulegure, te visokotemperaturna eksplozija u kupoli mogu unijeti vodik. Mala količina Al (0.02%-0.03%) može značajno povećati potkožne pore. Duktilno gvožđe sa srednjim manganom sadrži više azota. Vezivo smole u jezgri pijeska sadrži više dušika, a gore spomenuti faktori mogu potaknuti nastanak ovog defekta. Očvršćivanje nalik pasti karakteristično za duktilno željezo uzrokuje ranije blokiranje prolaza plina i također potiče njegovo stvaranje.

2.4 Deformacije naprezanja i pukotine

Razlozi formiranja i morfološke karakteristike: tijekom procesa hlađenja odljevka dolazi do algebarskog zbroja naprezanja skupljanja, toplinskog naprezanja i naprezanja fazne transformacije, odnosno naprezanje lijevanja premašuje otpor loma materijala presjeka, a zatim nastaju pukotine. Pod visokom temperaturom (1150-1000 ℃) stvaraju se termičke pukotine koje pokazuju tamno smeđe neravne prijelome. Hladne pukotine pojavljuju se u rasponu elastičnosti ispod 600 ° C, sa svijetlosmeđim glatkim i ravnim prijelomima. Plastična deformacija može nastati kada naprezanje pri lijevanju pređe granicu tečenja iznad 600 ° C. Kada je sastav nodularnog lijevanog željeza normalan, nije ga lako ispucati.

Faktori koji utiču: Faktori koji povećavaju tendenciju pojave bijelih usta, kao što su nizak sadržaj ugljika i silicija, povećani elementi za stvaranje karbida, nedovoljna inkubacija i prekomjerno hlađenje, mogu povećati stres pri lijevanju i tendenciju hladnog pucanja. Fosfor povećava sklonost hladnom pucanju, a P> 0.25 također može uzrokovati vruće pucanje. Debljina stijenki odljevka uvelike varira, oblik je složen, a lako se javljaju deformacije i pukotine.

2.5 Uključivanje troske

Morfološke karakteristike: Rasprostranjeno na gornjoj površini položaja lijevanja, ispod jezgre i na mrtvom kutu odljevka. Tamno crni i mat uključci različite dubine pojavljuju se na izlomljenoj površini, povremeno raspoređeni. Metalografsko promatranje može pokazati uključke u obliku trake i bloka, a susjedni grafit može biti u obliku pahuljica ili sfera. Tokom pregleda magnetnih čestica, magnetne oznake se distribuiraju u trake, a pruge su debele i guste, što ukazuje na ozbiljno uključivanje troske. Analiza elektronske sonde pokazuje da troska sadrži Mg, Si, O, S, C, A1 itd., A sastoji se od magnezijevog silikata, spojeva kisika i sumpora, magnezijevog spinela itd.

Proces formiranja: Mg i RE reaguju sa O i S u rastopljenom gvožđu i formiraju trosku tokom sferoidizacije. Kada je temperatura rastaljenog gvožđa niska, efekat tanke troske nije dobar, plutajuća troska je nedovoljna ili troska nije očišćena i ostaje u rastaljenom gvožđu, to je primarna troska. Kada se rastopljeno željezo transportira, sipa, sipa, puni i valja, oksidni film se lomi i uvlači u kalup, plutajući u kalupu, adsorbirajući sulfid i skupljajući se na gornjoj površini ili mrtvim uglovima, što je sekundarna troska . Općenito, sekundarna troska je glavni oslonac.

3. Preventivne mjere

3.1 Uzroci opadanja sferoidizacije i preventivne mjere

Sulfidna i oksidna troska nastala nakon tretmana sferoidizacijom oksidacije rastopljenog željeza visokim sadržajem sumpora i na niskim temperaturama nije potpuno isplovljena, troska se ne uklanja na odgovarajući način, a rastopljeno željezo nije dobro prekriveno. Kiseonik u vazduhu prolazi kroz sloj troske ili direktno ulazi u rastopljeno gvožđe. Učinkovita oksidacija sferoidirajućih elemenata i povećanje aktivnog kisika važni su razlozi za smanjenje sferoidizacije. Sumpor u šljaci također može ponovno ući u rastopljeno željezo kako bi potrošio sferoidizirajuće elemente u njemu. Tijekom transporta, miješanja i ispuštanja rastopljenog željeza, magnezij se akumulira, pluta i oksidira, čime se smanjuju efektivni zaostali sferoidizacijski elementi i uzrokuje smanjenje sferoidizacije. Osim toga, pad gestacije također smanjuje broj grafitnih sfera i dovodi do pogoršanja morfologije grafita. Gore navedeni faktori koji uzrokuju lošu sferoidizaciju također ubrzavaju pad sferoidizacije.

Sadržaj sumpora i kisika u izvornom rastopljenom željezu treba smanjiti što je više moguće, a temperaturu treba odgovarajuće kontrolirati. Može se dodati razrjeđivač troske da potpuno ispliva troska i potpuno ukloni trosku. Nakon uklanjanja troske, dodajte pepeo, kriolitni prah, grafitni prah ili druga sredstva za prekrivanje kako biste izolirali zrak. Dodavanjem poklopca ili upotrebom zapečaćene kašike za izlijevanje, te upotrebom zaštite od dušika ili argona možete učinkovito spriječiti opadanje sferoidizacije. Točenje treba ubrzati, a vrijeme istovara, transporta i zadržavanja smanjiti na najmanju moguću mjeru. Korištenjem magnezijevog sferoidizirajućeg agensa od rijetkih zemalja na bazi itrija može se produžiti vrijeme raspadanja za 1.5-2 puta, a vrijeme raspadanja lakog magnezijevog sferoidirajućeg sredstva s rijetkim zemljom je nešto duže od onog sferonizacijskog sredstva s magnezijem. Ako je potrebno, dodatna količina sferoidirajućeg sredstva također se može odgovarajuće povećati. Morfologija grafita pogoršala se zbog pada inkubacije, što se može poboljšati nakon suplementacije.

3.2 Utjecajni čimbenici i preventivne mjere za skupljanje i poroznost

Ekvivalent niskog ugljika povećava tendenciju skupljanja šupljina i poroznosti. Fosforna eutektika slabi čvrstoću očvrsnute ljuske, a trostrana fosforna eutektika smanjuje ekspanziju grafitizacije, pa visoki sadržaj fosfora značajno povećava tendenciju skupljanja. Molibden povećava stabilnost karbida, posebno u uvjetima visokog sadržaja fosfora, lako se formiraju karbid-fosforni eutektički kompoziti, a također povećava i tendenciju skupljanja i skupljanja. Previše zaostalog magnezija povećava sklonost poroznosti skupljanja i šupljina skupljanja, umjerena količina zaostale rijetke zemlje može smanjiti poroznost skupljanja, a previsoka povećava tendenciju oboje. Stoga bi trebalo povećati ugljikov ekvivalent rastaljenog gvožđa, smanjiti sadržaj fosfora, zaostalu količinu rijetkog zemnog magnezija smanjiti što je više moguće pod zajamčenim sferoidizacijskim uvjetima, a molibden racionalno koristiti. Poboljšati krutost kalupa, kao što je oblikovanje pod visokim pritiskom, kalup od voštanog pijeska i premaz od pijeska od metalnog kalupa može smanjiti skupljanje i skupljanje, dok povećava ugljikov ekvivalent rastopljenog željeza, na odgovarajući način smanjuje temperaturu izlijevanja i koristi tanko i široko unutarnji trkač kako bi se po drugi put proširio. Prije skrućivanja i brtvljenja, ekspanzija grafitizacije koristi se za kompenzaciju skupljanja tekućeg željeza i skupljanja uslijed skrućivanja, što može eliminirati skupljanje i poroznost.

3.3 Preventivne mjere za potkožne pore: Temperatura izlijevanja ne smije biti niža od 1300 ° C. Kada je zaostali sadržaj magnezija visok, temperaturu izlijevanja treba povećati u skladu s tim; sadržaj zaostalog magnezija treba smanjiti što je više moguće pod zajamčenim sferoidizacijskim uvjetima, a rijetko zemlje treba koristiti na odgovarajući način; otvoreni sistem za izlijevanje s više traka usvojen je kako bi istopljeno željezo glatko dospjelo u šupljinu i izbjeglo šupljinu. Okrenite se prema unutra kako biste kontrolirali sadržaj vlage u pijesku za oblikovanje ≤ 4.5% za jednu s. 5%, pomiješano s ugljenim prahom 8%-15%može se spaliti u CO, inhibirati reakciju vodene pare i magnezija u obliku H2 (raspršivanje vretenastog ulja na površinu kalupa također može igrati istu ulogu); površina kalupa se uklanja iz kriolitnog praha i reagira s vodenom parom na visokim temperaturama. Formiranje HF plina štiti rastaljeno željezo od reakcije i kontrolira nizak sadržaj aluminija u rastopljenom željezu. Strogo kontrolirajte sušenje punjenja peći i smanjite hrđu, odvlaživanje kupole i dovod zraka, smanjite plin u rastopljenom željezu i koristite smolni pijesak s manje ili bez dušika itd.

3.4 Mjere za sprečavanje naprezanja, deformacija i pukotina: na odgovarajući način povećati ekvivalent ugljika, smanjiti sadržaj fosfora, pojačati inokulaciju i potrebne mjere procesa lijevanja.

3.5 Utjecajni čimbenici uključivanja troske i preventivne mjere: Važan razlog za stvaranje inkluzije troske je visok sadržaj sumpora u izvornom rastopljenom željezu i ozbiljna oksidacija. Temeljne preventivne mjere su smanjenje sadržaja sumpora i kisika u izvornom rastopljenom željezu i povećanje temperature. Glavni razlog za stvaranje sekundarne troske je to što je količina zaostalog magnezija previsoka, što povećava temperaturu stvaranja oksidnog filma. Glavna mjera je minimiziranje zaostalog sadržaja magnezija (mali i srednji dijelovi koji ne prelaze 0.055%) pod uvjetima osiguravanja sferoidizacije. Dodavanje odgovarajuće količine rijetke zemlje može smanjiti temperaturu formiranja filma; dodati 0.16% kriolita tijekom tretmana sferoidizacije, a zatim posipati 0.3% po površini nakon tretmana. Koristi se za razrjeđivanje troske i stvaranje plina A1F3 i filma MgF2 za smanjenje sekundarne oksidacije. Ova metoda se uglavnom koristi za sprječavanje uključivanja troske u velike dijelove, a temperatura izlijevanja ne smije biti niža od 1300 ℃, što čini temperaturu izlijevanja višom od temperature formiranja filma, što može spriječiti sekundarno stvaranje troske. Sustav rešetki trebao bi biti projektiran tako da je punjenje stabilno, a uspon za ispuštanje troske postavljen na mjesto sklono ubacivanju pijeska. Ugradnja filtera može spriječiti ulazak primarne troske u šupljinu.

Molimo zadržite izvor i adresu ovog članka radi ponovnog štampanja:Tipični nedostaci lijevanja višefaznih kuglica za mljevenje od nodularnog liva

Minghe Tvrtka za lijevanje tla posvećeni su proizvodnji i pružaju kvalitetne dijelove i dijelove za lijevanje visokih performansi (opseg dijelova za livenje metala uglavnom uključuje Tankozidno lijevanje,Vruće komore Die Casting,Livenje u hladnoj komori), Okrugla usluga (usluga lijevanja,CNC obrada,Izrada kalupa, Površinska obrada). Bilo koji prilagođeni lijev od aluminija, livenje magnezijumom ili Zamakom / cinkom i drugi odljevci dobrodošli su da nas kontaktirate.

Pod kontrolom ISO9001 i TS 16949, svi procesi se provode kroz stotine naprednih mašina za livenje pod tlakom, 5-osnih mašina i drugih objekata, od blastera do Ultra Sonic mašina za pranje rublja. Minghe ne samo da ima naprednu opremu već ima i profesionalnu opremu tim iskusnih inženjera, rukovatelja i inspektora kako bi ostvarili dizajn kupca.

Ugovorni proizvođač kalupa. Mogućnosti uključuju dijelove za livenje aluminijuma u hladnoj komori od 0.15 lbs. do 6 lbs., brza promjena i obrada. Usluge s dodanom vrijednošću uključuju poliranje, vibriranje, uklanjanje brušenja, miniranje sačmama, farbanje, oblaganje, premazivanje, montaža i obrada alata. Materijali s kojima se radi uključuju legure poput 360, 380, 383 i 413.

Pomoć pri dizajniranju lijevanja cinkom / istovremene inženjerske usluge. Prilagođeni proizvođač preciznih odljevaka od cinka. Mogu se proizvoditi minijaturni odljevci, odljevci za kalupe pod visokim pritiskom, odlivci kalupa sa više klizača, konvencionalni odljevci od kalupa, odljevci za kalupe i neovisni kalupi i odljevci sa šupljinom. Odljevci se mogu izrađivati ​​u dužinama i širinama do 24 in. U toleranciji +/- 0.0005 in.  

ISO 9001: 2015 certificirani proizvođač lijevanog magnezijuma. Mogućnosti uključuju lijevanje magnezijumom pod visokim pritiskom do 200 tona vruće komore i 3000 tona hladne komore, dizajn alata, poliranje, oblikovanje, obrada, farbanje u prahu i tečnostima, puni QA sa CMM mogućnostima , montaža, pakovanje i dostava.

Ovjeren ITAF16949 Dodatna usluga lijevanja uključuje investiranje,livenje peska,Gravitacijsko lijevanje, Casting Lost Foam,Centrifugalno livenje,Vakuumski livenje,Trajno lijevanje kalupa, .Sposobnosti uključuju EDI, inženjersku pomoć, solidno modeliranje i sekundarnu obradu.

Casting Industries Studije slučaja za dijelove za automobile, bicikle, zrakoplove, muzičke instrumente, plovila, optičke uređaje, senzore, modele, elektroničke uređaje, kućišta, satove, mašine, motore, namještaj, nakit, vrpce, telekom, osvjetljenje, medicinske uređaje, fotografske uređaje, Roboti, skulpture, zvučna oprema, sportska oprema, alat, igračke i još mnogo toga. 

Šta vam možemo dalje pomoći?

∇ Idite na početnu stranicu za Kina za lijevanje pod pritiskom

By Proizvođač lijevanja Minghe | Kategorije: Korisni članci |materijal Tagovi: Aluminijsko livenje, Lijevanje cinka, Magnezijum lijevanje, Titanijsko livenje, Lijevanje nehrđajućeg čelika, Lijevanje od mesinga,Lijevanje bronce,Casting Video,Istorija kompanije,Aluminijsko livenje | Komentari isključeni